Повышение механических характеристик гранулируемых жаропрочных никелевых сплавов путем их комплексного легирования

М. С. Яшин, А. С. Шпагин, А. В. Востриков
УДК
669.245
DOI
10.18577/2307-6046-2026-0-6-19-31
версия в формате pdf (1.19 МБ)
Цитирование
М. С. Яшин, А. С. Шпагин, А. В. Востриков Повышение механических характеристик гранулируемых жаропрочных никелевых сплавов путем их комплексного легирования // Труды ВИАМ. 2026. № 6. DOI: 10.18577/2307-6046-2026-0-6-19-31. URL: https://test.viam.ru/journal/2026/6/2
Ключевые слова
жаропрочный никелевый сплав, гранулы, металлургия гранул, обработка давлением, деформация, горячее изостатическое прессование, легирование
Аннотация

Проанализировано влияние легирующих элементов на механические свойства гранулируемых жаропрочных никелевых сплавов. Показано, что введение в состав сплавов таких легирующих элементов, как Al, Ti, W, Mo, Nb, Та и Hf, способствует упрочнению материала. Легирование γ-образующими элементами (Co и Cr) приводит к повышению сопротивления ползучести при температуре до 750 °С и жаростойкости. Незначительное содержание таких микролегирующих элементов, как B и Zr, также положительно влияет на технологичность сплавов.

Введение

Начиная с 1970-х гг. ведутся разработки, направленные на повышение комплекса механических характеристик жаропрочных никелевых сплавов (ЖНС), используемых при изготовлении дисков авиационных газотурбинных двигателей. Одно из приоритетных направлений исследований – повышение прочностных и жаропрочных характеристик во всем интервале рабочих температур [1–3].

С целью улучшения характеристик прочности и жаропрочности в состав сплавов вводят все большее количество различных легирующих элементов [4]. Однако при традиционном способе производства заготовок и деталей, заключающемся в отливке и горячей деформации получаемого слитка, имеются лишь ограниченные возможности легирования сплавов из-за усиления ликвационной неоднородности, огрубления структуры и появления различных дефектов. Следствием этих процессов являются резкое ухудшение деформируемости используемых слитков, многократное увеличение расхода металла и трудоемкости производства изделия.

Перечисленных недостатков удалось избежать с применением метода металлургии гранул. Этот метод включает несколько этапов. Вначале методом вакуумно-индукционной плавки осуществляется выплавка литых заготовок (электродов), из которых получают гранулы с помощью различных технологий, основанных на распылении расплавленного металла. Затем из этих гранул методом горячего изостатического прессования (ГИП) изготавливают полуфабрикат, который имеет плотную и беспористую структуру [5].

В настоящее время существуют несколько наиболее распространенных промышленных технологий изготовления полуфабрикатов из гранулируемых ЖНС. За рубежом, в частности в США, значительный объем производства дисков методом металлургии гранул осуществляют с помощью ГИП с последующей изотермической штамповкой либо с использованием технологии «гаторайзинг» (или газовой атомизации) (рис. 1). Основная суть технологий заключается в том, что гранулы получают распылением струи расплавленного в керамическом тигле индукционной печи жидкого металла потоком нейтрального газа (аргон, гелий и др.), после чего в вакууме их засыпают в капсулу, которую затем заваривают и обрабатывают методом ГИП. Далее обточенную заготовку подвергают экструзии на прессе, а полученный пруток нарезают на шайбы, из которых на прессах для изотермической штамповки получают в условиях сверхпластичности заготовки дисков [6].

 

Рис. 1. Принципиальная схема процесса(а) и схема установки (б) для производства металлических гранул по технологии газовой атомизации

Несмотря на относительно низкую стоимость реализации метода газовой атомизации и его высокую производительность, получаемые гранулы по качеству заметно уступают отечественным гранулам, полученным методом плазменной плавки и центробежного распыления электродов (Plasma Rotating Electrode Process – PREP). Из-за особенностей распыления на поверхности таких гранул образуется сетка оксикарбонитридных включений, а сами гранулы могут содержать газовые поры. Поэтому для изготовления полуфабрикатов из гранул, полученных по зарубежным технологиям, необходимо осуществлять прессование заготовки с последующей пластической деформацией. Дополнительная обработка давлением обеспечивает более полную проработку структуры, что особенно важно для труднодеформируемых ЖНС. Методом ГИП с последующей изотермической штамповкой и гаторайзинга получают диски такие фирмы, как Ladish Co, Wyman-Gordon Co, Pratt and Whitney Aircraft, General Electric Co и др.

В отличие от зарубежных технологий, в отечественном двигателестроении широко применяется разработанный в начале 1970-х гг. технологический процесс, называемый as-HIP (as-Hot Isostatic Pressing – прямое ГИП) [7]. Эта технология производства полуфабрикатов из гранул ЖНС состоит из следующих операций: изготовление стальных капсул, геометрически подобных готовому изделию; выплавка слитков и последующее изготовление из них гранул методом PREP, сущность которого заключается в затвердевании расплава в виде микрослитков, т. е. получении гранул с высокой скоростью охлаждения (рис. 2); рассев, электростатическая сепарация; засыпка гранул в стальные капсулы в вакууме, дегазация и последующая герметизация капсул; компактирование капсул с гранулами методом ГИП (рис. 3); термическая и механическая обработка; контроль качества изделий.

 

Рис. 2. Принципиальная схема процесса(а) и установка (б) плазменной плавки и центробежного распыления для производства гранул [8]

 

Такая технология позволяет осуществлять производство крупногабаритных полуфабрикатов из гранул сложнолегированных ЖНС методом прямого ГИП без дополнительной обработки давлением компактированной заготовки [9].

Отсутствие внутригранульной аргонной пористости (которая возможна при использовании метода газовой атомизации) при производстве гранул методом PREP позволяет проводить операции ГИП и закалки сплава при температурах, превышающих температуру полного растворения упрочняющей γʹ-фазы (сольвус). Закалка сплава из однофазной области (γ) способствует образованию выделений упрочняющей γʹ-фазы более мелкого размера, чем при закалке сплава из двухфазной области (γ + γʹ) [10].

Рис. 3. Принципиальная схема установки горячего изостатического прессования [11]: 1 – рама; 2 – домкрат; 3 – верхняя пробка; 4 – контейнер; 5 – теплоизоляционный кожух; 6 – нагреватель; 7 – прессуемые капсулы с гранулами; 8 – теплоизоляционная подставка; 9 – нижняя промежуточная пробка; 10 – канал для закачки и откачки рабочей среды; 11 – нижняя пробка

 

При термообработке из двухфазной области может быть обеспечен меньший размер зерна, однако при этом в структуре могут присутствовать крупные частицы образовавшейся и нерастворившейся упрочняющей γʹ-фазы, некогерентной с матрицей сплава (γ), которая практически не участвует в упрочнении материала [12].

В настоящее время за рубежом ЖНС используют фирмы Pratt and Whitney Aircraft, General Electric Co, MTU, Snecma, International Aerospace Ltd, Allied Signal и др. Из гранул получают как легкие (~1,4 кг) охлаждающие покрывные диски двигателя Т700, так и тяжелые диски компрессора GE90 [13].

Для дисков компрессора и турбины силовых установок самолетов применяют сплавы Waspaloy, принятые в эксплуатацию в 1967–1978 гг., а также сплав Udimet (фирма Special Metals Corporation). Сплав Udimet и его модификации реализованы в двигателях BR700 (фирмы BMW, Rolls-Royce), AE2100, AE3007, T406, T800 (фирма Alisson), серии TRENT [14]. На Западе ведут активные исследования и разрабатывают новые сплавы, дополнительно легированные Ta (или совместно Ta, W, Re) в количестве 6–8 % (по массе) и предназначенные для работы при температурах ≥815 °С [15].

При производстве новых конструкционных материалов наблюдается динамика увеличения содержания и видового разнообразия тугоплавких элементов, которые приводят к снижению диффузионной подвижности атомов при работе в горячих средах [16]. Реализация данного направления позволяет увеличить термодинамическую устойчивость и высокотемпературную структурную стабильность сплавов.

Указанные факторы при выборе и оптимизации легирования имеют особое значение, хотя введение в сплавы таких элементов, как W, Ta, Re и др., приводит к повышению плотности и стоимости сплава [17].

Следует обратить внимание на важное направление работ, которые ведут за рубежом: обеспечение более высокого уровня механических свойств ранее созданных сплавов, широко используемых в эксплуатируемой технике. При этом как совершенствуют составы и технологии уже разработанных сплавов, так и создаются новые материалы на базе существующих, хорошо зарекомендовавших себя [18].

Цель работы – анализ влияния легирующих элементов на механические характеристики гранулируемых ЖНС.

Работа выполнена при поддержке ЦКП «Климатические испытания» НИЦ «Курчатовский институт» – ВИАМ.

 

Влияние легирующих элементов на свойства жаропрочных никелевых сплавов

Анализ химического состава и свойств отечественных и зарубежных гранулируемых ЖНС показывает, что их высокая работоспособность обеспечивается за счет возрастания не только доли γʹ-образующих элементов, таких как Al и Ti, но и концентрации легирующих элементов, которые имеют высокую температуру плавления и низкие диффузионные характеристики, например W, Mo, Ta, Nb, Hf, Re, Co. В основном они входят в состав γʹ-фазы (Nb, Ta, Hf) и γ-матрицы (Re, W, Mo, Co). При этом W и Mo в значительных количествах входят как в γ-, так и в γʹ-фазу. В результате при легировании этими элементами в достаточных количествах обеспечиваются значительное упрочнение и структурная термостабильность, а также появляются возможности для достижения оптимальных значений параметров несоответствия кристаллических решеток γ- и γʹ-фазы (мисфита) и достигается улучшение эксплуатационных характеристик сплавов [19].

Увеличение суммарных долей Al и Ti более необходимого уровня может привести не только к выделению нежелательной эвтектической γʹ-фазы на основе Ni3(Al, Ti), но и к увеличению температуры полного растворения γʹ-фазы (сольвус), что уменьшает область гомогенности сплава. Это ограничивает возможности последующей термообработки сплава [20].

Необходимо отметить, что для достижения оптимального уровня механических свойств дисковых ЖНС важным является не только суммарное содержание Al и Ti, но и отношение их долей. В работе [21] показано, что повышенные значения кратковременной прочности и предела текучести ЖНС обеспечиваются при отношении массовых долей Ti/Al = 1.

Титан, в отличие от алюминия, в большей степени способствует эффекту упрочнения, который проявляется с увеличением объемной доли упрочняющей γʹ-фазы. Кроме того, он снижает скорость коагуляции γʹ-частиц. Однако увеличение концентрации титана в ЖНС, содержащих большое количество Nb, приводит к формированию пластинчатых фазовых образований η (Ni3Ti) и δ (Ni3Nb, Ta), что уменьшает фазовую стабильность материала [22].

В работе [23] показано, что, во-первых, пластинчатая η-фаза (Ni3Ti) начинает выделяться, когда отношение содержаний Ti/Al > 1,45; во-вторых, даже при наличии соотношения Ti/Al, близкого к 1, может возникнуть локальное выделение пластинчатых фаз η (Ni3Ti) и δ (Ni3Nb, Ta). В сплаве RR1000 (фирма Rolls-Royce) [24] отношение содержаний Al/(Ti + Ta) составляет 0,60–0,75.

Установлено [25], что в некоторых зарубежных сверхпрочных никелевых сплавах пластинчатая η-фаза на основе Ni3Ti появляется при увеличении концентрации титана, когда значения отношения содержаний Ti/Al превышают 2,8. Температура ее растворения выше, чем температура полного растворения упрочняющей γʹ-фазы (сольвус). На основе данных результатов сделан вывод, что если в сплаве одновременно увеличить содержание титана и кобальта, но при этом снизить концентрацию хрома, то процесс образования топологически плотноупакованной (ТПУ) фазы (σ-фазы) замедляется, а вероятность появления η-фазы (Ni3Ti) заметно снижается.

Кобальт и хром [23] обеспечивают значительную стойкость сплавов в условиях высокотемпературной газовой коррозии при температурах до 800 °С, повышают работоспособность сплавов при воздействии сульфидных и других вредных соединений. Установлено, что хром и кобальт снижают температуру сольвус [22], что улучшает технологичность дисковых сплавов.

Вместе с тем, учитывая, что хром присутствует в основном в γ-фазе, при усложнении легирования, связанном с увеличением объемной доли упрочняющей γʹ-фазы и, соответственно, относительным уменьшением объемной доли γ-матрицы, то же самое количество хрома может привести к заметному увеличению его концентрации в γ-фазе, что, в свою очередь, вызовет возможное образование нежелательных фаз на основе α-Cr, σ- и μ-фаз, карбидов типа М23С6 определенной нежелательной морфологии и др. и, как следствие, снижение механических характеристик сплавов [25].

Исследования системы легирования зарубежного сплава марки Alloy 10 показали [26], что при содержании хрома >12,5 % (по массе) появляются игольчатые или пластинчатые выделения, типичные для ТПУ-фаз, а также пленки фазы α-Cr на границах зерен, что может снижать работоспособность сплава при температуре 760 °С.

Вольфрам и молибден положительно влияют на характеристики длительной прочности ЖНС. Вольфрам при содержании 2–4 % (по массе) входит в состав γ-матрицы (как упрочняющий элемент) и γʹ-фазы. Снижение концентрации вольфрама 2 % (по массе) приводит, с одной стороны, к уменьшению скорости роста усталостной трещины, а с другой – к повышению скорости ползучести [27].

Влияние молибдена на свойства сплава во многом схоже с воздействием вольфрама. Однако как твердорастворный упрочнитель молибден менее эффективен. При этом снижение его содержания 3 % (по массе) приводит к существенному уменьшению сопротивления ползучести [27].

В патенте [28] показано, что одним из важных требований к химическому составу сплава Alloy 10 (фирма Honeywell) является обеспечение следующего отношения массовых долей элементов: 0,25 ≤ Mo/W (или Mo/(W + Re)) ≤ 0,50. В более позднем патенте фирмы General Electric [29] для реально отобранной композиции сплава Me3 отношение содержаний Mo/(Mo + W) = 0,51–0,56. Преимуществом Mo и W является то, что они входят в состав как упрочняющей γʹ-фазы (вольфрам – в большей степени), так и γ-твердого раствора. Таким образом, они упрочняют одновременно обе фазы, способствуя повышению термостабильности структуры и прочностных характеристик сплавов. Вольфрам по сравнению с молибденом оказывает большее упрочняющее влияние и с этой точки зрения более предпочтителен. Тем не менее молибден является желательным элементом в дисковых сплавах при содержании в пределах 2–6 % (по массе). Установлено, что сплавы, содержащие молибден в небольших количествах, более стойки к сульфидной коррозии по сравнению со сплавами, в которых молибден отсутствует [30]. В частности, при оптимизации состава дискового сплава RR1000 в качестве основного элемента – упрочнителя выбран молибден. Аналогичный подход реализован при создании сплава N18, в котором Mo присутствует в количестве 6,5 % (по массе), в то время как W в его составе отсутствует.

Ниобий является одним из желательных элементов при легировании ЖНС. Это γʹ-образующий элемент, который входит в состав γ-твердого раствора и первичных карбидов типа МС. В работе [23] показано, что ниобий обладает более сильным упрочняющим эффектом по сравнению с титаном, однако его избыточное содержание отрицательно влияет на сопротивление развитию трещины и пластичность.

Гафний является сильным карбидообразующим элементом и упрочняет границы зерен. Как правило, при увеличении прочности уменьшается пластичность, и наоборот. Уникальность гафния состоит в том, что он повышает как прочность, так и пластичность ЖНС [30].

Установлен еще один важный аспект влияния гафния на структуру дисковых ЖНС, получаемых по технологии металлургии гранул. При консолидации гранул в процессе ГИП карбиды остаются на их поверхности, декорируя их границы и определяя отрицательную наследственность сплавов. Связано это с тем, что даже после происходящей в результате термообработки рекристаллизации границы гранул, на которых расположены карбиды, сохраняются. Карбиды заметно ослабляют материал и являются причиной его преждевременного разрушения при высокотемпературном нагружении. Введение определенного количества гафния в состав гранулируемых сплавов полностью решает проблему карбидных сеток на наследственных границах гранул, что, в свою очередь, способствует взаимному прорастанию зерен [31].

Цирконий при содержании 0,04–0,06 % (по массе) повышает пластичность сплавов, а также снижает скорость роста трещины. Цирконий присутствует в ЖНС в малых количествах (~0,05 % (по массе)). Зависимость пластичности от содержания циркония в пределах 0,005–0,05 % (по массе) сложная: максимальное значение показателя наблюдается при содержании циркония 0,01 % (по массе), при большем или меньшем его количестве показатель снижается. При одновременном легировании цирконием и бором наблюдается увеличение в несколько раз времени до разрушения образцов при испытании на ползучесть [32].

Наличие углерода ограничивает увеличение размера зерна при термообработке. Углерод образует карбиды, которые вносят дополнительный вклад в упрочнение сплава. Они эффективно тормозят диффузионные процессы по границам зерен, выделяясь в виде разрозненных включений типа M23C6 или M6C. Поэтому углерод специально добавляют во все ЖНС, используемые для изготовления дисков газотурбинных двигателей. Повышение содержания углерода >0,1 % (по массе) может вызвать увеличение скорости роста усталостной трещины [20].

Однако при разработке сплава ВВ752П получены положительные результаты при увеличении содержания углерода до 0,08–0,10 % (по массе) [33].

Увеличение содержания углерода и, соответственно, карбидов в сплаве обеспечило повышение прочности за счет дополнительного дисперсного карбидного упрочнения и предотвращения образования охрупчивающих ТПУ-фаз. Это объясняется тем, что при формировании карбидов типа М23С6 и М6С из матрицы сплава уходят элементы Cr, W и Mo, которые активно участвуют в образовании охрупчивающих ТПУ-фаз типа σ или μ. С учетом этого суммарная концентрация указанных элементов в сплаве увеличена на 0,8 % (по массе) [34].

Бор – особый элемент в ЖНС. При введении в сплавы в незначительном количестве он образует бориды, располагающиеся на границах зерен, что ограничивает их рост. Кроме того, бор присутствует и на межфазных (γ/γʹ) границах, повышая их прочность и тем самым положительно влияя на сопротивление ползучести [34]. Увеличение содержания бора более определенного значения может приводить к образованию легкоплавких боридных фаз, а также к термической пористости. Кроме того, это способствует снижению сопротивления ползучести [35].

В современном зарубежном авиационном двигателестроении в качестве легирующего элемента часто используют тантал. Он входит в состав большинства новых ЖНС, разработанных для эксплуатации при высоких температурах. В работе [36] показано, что легирование танталом приводит к упрочнению и увеличению количества γʹ-фазы. Кроме того, наличие Та вызывает упрочнение γ-матрицы и материала (за счет образованных карбидов) [37].

Достижение удовлетворительных механических свойств современных гранулируемых ЖНС также зависит от структурных факторов. На механические свойства влияют средний размер зерна, количество и дисперсность упрочняющей γʹ-фазы, тип карбидной фазы и состояние границ зерен [38]. Четкое представление о воздействии каждого из перечисленных факторов отдельно и при их взаимном влиянии на показатели механических свойств позволяет правильно выбрать технологию и назначить требуемые технологические режимы.

Так, например, в работе [38] применительно к гранулируемому дисковому сплаву ВВ751П показано, что при проведении компактирования в двухфазной (γ + γʹ)-области наблюдается дендритно-ориентированная структура, унаследованная от гранул. Такой материал имеет низкие пластические характеристики и проявляет чувствительность к надрезу, так как большинство границ зерен совпадает с границами гранул и наблюдается сильная разнозернистость. При компактировании в однофазной γ-области формируется однородное зерно, полностью устраняется литая структура. При незначительном повышении температуры солидус в структуре наблюдается эвтектика (оплавление, материал становится хрупким).

Следовательно, как было сказано во введении, приближение температуры ГИП к температуре полного растворения упрочняющей γʹ-фазы позволяет получить более мелкое зерно. Поэтому для увеличения прочности материала и его способности работать при высоких температурах необходимо проводить ГИП и закалку из однофазной области с нагревом до температуры, превышающей температуру сольвус на 5–20 °С. Данный режим позволяет получить мелкое однородное рекристаллизованное зерно, размер которого составляет ~(20–35) мкм. Скорость охлаждения с температуры закалки ≥60 °С/мин в совокупности с двумя ступенями старения приводит к равномерному распределению частиц упрочняющей γʹ-фазы оптимального размера (0,20–0,35 мкм), что обеспечивает устойчивость к высоким температурам. Кроме того, это вызывает выделение мелких упрочняющих частиц γʹ-фазы размером 0,05–0,08 мкм, которые приводят к упрочнению материала [39].

Выделения некогерентных крупных упрочняющих частиц γʹ-фазы размером >1 мкм, которые получаются при остывании из двухфазной области, вызывают ухудшение механических свойств, поскольку γʹ-фаза не полностью участвует в упрочнении ЖНС. Максимального уровня механических свойств можно добиться, если осуществлять охлаждение из однофазной области, поскольку вся выделившаяся γʹ-фаза участвует в упрочнении сплава. Охлаждение с температур солидус или выше ведет к образованию эвтектики [38].

Предел прочности при растяжении европейских сплавов Me3 (Rene 104), RR1000, Alloy 10, LSHR, FGH95, TMW-4 составляет 1650–1742 МПа. Китайский сплав FGH95 имеет σв = 1742 МПа при комнатной температуре и σ0,2 = 1469 МПа [7].

Отечественные сплавы по уровню свойств соответствуют зарубежным аналогам. Так, величина длительной прочности при температуре 650 °С может достигать 1140 МПа [40], в то время как значения этого показателя для зарубежных сплавов LSHR и Me3 составляют 1115 и 1156 МПа соответственно [7].

Российские сплавы имеют преимущество перед зарубежными при работе при более высоких температурах (≥750 °С) [7]. Так, длительная прочность при температуре 750 °С отечественного сплава ВВ750П достигает 750 МПа, в то время как для зарубежных сплавов третьего поколения (Me3, Alloy 10 и др.) этот показатель составляет ~680 МПа [5].

Особое внимание следует обратить на сплав типа ВЖ178П, разработанный в НИЦ «Курчатовский институт» – ВИАМ. Он в наибольшей степени легирован тугоплавкими элементами, обеспечивающими высокий уровень работоспособности при температурах до 750 °С [41]. Это делает его весьма перспективным для современного двигателестроения.

Заключения

Рассмотрено влияние различных легирующих элементов на свойства гранулируемых ЖНС. Например, легирование Al и Ti способствует упрочнению и структурной термостабильности сплава. Однако для предотвращения снижения уровня свойств суммарное содержание Al и Ti не должно превышать предельного значения.

Значительную стойкость ЖНС при высоких температурах и в агрессивных средах обеспечивают Co и Cr. Однако содержание хрома не должно превышать 12,5 % (по массе), иначе это приведет к снижению работоспособности сплава при повышенной температуре. Вольфрам и молибден способствуют упрочнению сплава. Молибден является менее эффективным легирующим элементом с точки зрения прочности.

Легирование ниобием вызывает более сильное упрочнение сплава по сравнению с титаном, однако его избыточное содержание отрицательно влияет на сопротивление развитию трещины и пластичность. Добавление гафния приводит к упрочнению границ зерен. В то же время гафний повышает пластичность ЖНС.

Низкое содержание циркония (~0,05 % (по массе)) приводит к повышению пластичности и снижению скорости роста трещин. При содержании углерода 0,1 % (по массе) тормозятся диффузионные потоки на границах зерен и происходит упрочнение ЖНС. Однако повышенное содержание углерода может приводить к увеличению скорости роста трещин.

Бор в незначительных количествах в ЖНС ограничивает рост зерен и повышает сопротивление ползучести. В современных сплавах широкое распространение получило легирование танталом, которое приводит к упрочнению материала.

Кроме легирующих элементов, на свойства сплавов влияют структурные факторы. Получение мелкого однородного зерна позволяет повысить прочность и жаростойкость. Равномерное распределение мелких частиц γ′-фазы также обеспечивает высокий уровень прочности.

Использование легирующих элементов и формирование равномерной мелкозернистой структуры позволяют изготавливать полуфабрикаты из ЖНС с высокими механическими характеристиками.

Литература
  1. Ечин А.Б., Бондаренко Ю.А., Колодяжный М.Ю., Сурова В.А. Обзор перспективных высокотемпературных жаропрочных сплавов на основе тугоплавких металлических материалов для производства газотурбинных двигателей // Авиационные материалы и технологии. 2023. № 3 (72). С. 30–41. URL: http://www.journal.viam.ru (дата обращения: 13.10.2025). DOI: 10.18577/2713-0193-2023-0-3-30-41.
  2. Мин П.Г., Вадеев В.Е. Разработка и внедрение в серийное производство нового жаропрочного никелевого сплава ВЖЛ125 для лопаток перспективных авиационных двигателей // Авиационные материалы и технологии. 2023. № 1 (70). С. 3–16. URL: http://www.journal.viam.ru (дата обращения: 13.10.2025). DOI: 10.18577/2713-0193-2023-0-1-3-16.
  3. Колядов Е.В., Висик Е.М., Герасимов В.В., Битюцкая О.Н. Особенности морфологии структуры жаропрочного никелевого сплава в зависимости от величин осевого и радиального градиентов температуры на фронте кристаллизации // Авиационные материалы и технологии. 2024. № 2 (75). С. 15–24. URL: http://www.journal.viam.ru (дата обращения: 13.10.2025). DOI: 10.18577/2713-0193-2024-0-2-15-24.
  4. Нарский А.Р., Дейнега Г.И., Кузьмина И.Г. Получение мелкозернистой структуры отливок из жаропрочных никелевых сплавов при использовании модификатора – алюмината кобальта // Авиационные материалы и технологии. 2023. № 3 (72). С. 3–14. URL: http://www.journal.viam.ru (дата обращения: 13.10.2025). DOI: 10.18577/2713-0193-2023-0-3-3-14.
  5. Гарибов Г.С. Перспективы развития отечественных дисковых гранулируемых жаропрочных никелевых сплавов для новых образцов авиационной техники // Технология легких сплавов. 2017. № 1. С. 7–18.
  6. Гарибов Г.С. Современный уровень развития порошковой металлургии жаропрочных никелевых сплавов // Технология легких сплавов. 2000. № 6. С. 58–69.
  7. Шмотин Ю.Н., Старков Р.Ю., Логунов А.В., Данилов Д.В. Перспективные материалы и технологии производства дисков турбин // Технология легких сплавов. 2013. № 4. С. 132–134.
  8. Востриков А.В., Сухов Д.И. Производство гранул методом PREP для аддитивных технологий – текущий статус и перспективы развития // Труды ВИАМ. 2016. № 8 (44). С. 17–23. URL: http://www.viam-works.ru (дата обращения: 15.12.2025). DOI: 10.18577/2307-6046-2016-0-8-3-3.
  9. Иноземцев А.А., Аношкин Н.Ф., Башкатов И.Г. и др. Применение дисков из гранул жаропрочных никелевых сплавов в серийных ГТД авиационной и наземной техники // Перспективные технологии легких и специальных сплавов. М.: Физматлит, 2006. С. 371–376.
  10. Dreshfield R.L., Miner R.V. Effects of Thermally Induced Porosity on an as-HIP Powder Metallurgy Superalloy Effects of Thermally Induced Porosity on an as-HIP Powder Metallurgy Superalloy // International Journal of Powder Metallurgy. 1980. Vol. 12. P. 83–87.
  11. Гарибов Г.С., Тлюстен Т.Ю. Газостаты ВИЛСа // Заготовительные производства в машиностроении. 2010. № 7. С. 28–32.
  12. Гарибов Г.С., Гриц Н.М., Волков А.М. др. Металловедческие аспекты производства заготовок дисков из гранулируемых жаропрочных никелевых сплавов методом ГИП // Технология легких сплавов. 2014. № 3. С. 54–58.
  13. Eisen W. PM Superalloys: past, present, and future. New jet enjine designs and advanced engines may lead to the increased usage of improved PM superalloys in the future // Materials World. 1996. No. 4. Р. 22–24.
  14. Скибин В.А., Солонин В.И., Палкин В.А. Работы ведущих авиадвигателестроительных компаний по созданию перспективных авиационных двигателей. М.: ЦИАМ, 2004. 421 с.
  15. Superalloy optimized for high-temperature performance in high-pressure turbine disks: pat. 6521175 USA; appl. 09.02.98; publ. 18.02.03.
  16. Логунов А.В., Заводов С.А., Данилов Д.В. Разработка и исследование нового никелевого жаропрочного сплава для дисков газовых турбин // Вестник РГАТА им. П.А. Соловьева. 2019. № 1 (48). C. 62–68.
  17. Supersolvus processing for tantalum-containing nickel base superalloys: pat. 5662749 USA; appl. 07.06.95; publ. 02.09.97.
  18. Cao W.D., Kennedy R.L. New developments in wrought 718-type superalloys // Acta Metallurgica Sinica (English Letters). 2005. No. 1. P. 39–46.
  19. Самойлов А.И., Каблов Е.Н., Петрушин Н.В., Рощина И.Н. Размерное несоответствие кристаллических решеток γ- и γʹ-фаз в никелевых ренийсодержащих жаропрочных сплавах // Авиационные материалы и технологии. 2004. № 1. C. 48–57.
  20. Хрящев И.И., Данилов Д.В., Логунов А.В. Разработка экономнолегированного никелевого жаропрочного сплава для рабочих лопаток газовых турбин // Вестник Московского авиационного института. 2019. № 2 (26). C. 205–208.
  21. Reed R.C. The Superalloys. Fundamentals and Applications. Cambridge: University Press, 2006. 372 p.
  22. Gayada J., Gabb T.P. Fatigue Behavior of a Third Generation PM Disk Superalloy. NASA-TM, 2008. 26 p.
  23. Guedou J., Augustins-Lecallier I., Caron P. Development of a New Fatigue and Greep Resistant PM Nickel-Base Superalloy for Disk Applications // Superalloys 2008. Pennsylvania: TMS, 2008. P. 21–30.
  24. Nickel base superalloy: pat. 7208116 USA; appl. 26.09.01; publ. 24.04.07.
  25. Cu Y., Cui C., Harada H. et al. Development of Ni–Co-Base Alloys for High-Temperature Disk Applications // Superalloys 2008. Pensylvania: TMS, 2008. P. 53–62.
  26. Rice D., Kantzos P., Hann B. et al. P/M Alloy 10 – A 700°C Capable Nickel-Based Superalloy for Turbine Disk Applications // Superalloys 2008. Pennsylvania: TMS, 2008. P. 139–148.
  27. Шеин Е.А. Тенденции в области легирования и микролегирования жаропрочных монокристаллических сплавов на основе никеля (обзор) // Труды ВИАМ. 2016. № 3 (39). С. 10–22. URL: http://www.viam-works.ru (дата обращения: 13.10.2025). DOI: 10.18577/2307-6046-2016-0-3-2-2.
  28. High strength powder metallurgy nickel base alloy: pat. 6468368 USA; appl. 20.03.00; publ. 22.10.02.
  29. Nickel-base superalloys and components formed thereof: pat. 20100329876 USA; appl. 30.06.09; publ. 02.12.10.
  30. Гарибов Г.С., Гриц Н.М. В.И. Добаткин и металлургия гранул жаропрочных никелевых сплавов // Технология легких сплавов. 2015. № 2. С. 34–39.
  31. Гарибов Г.С., Гриц Н.М., Востриков А.В., Федоренко Е.А. Создание нового высокопрочного сплава ВВ751П для перспективных газотурбинных двигателей // Технология легких сплавов. 2009. № 1. С. 34–39.
  32. Береснев А.Г., Разумовский В.И., Лозовой А.Ю. и др. Развитие теории легирования для создания нового поколения жаропрочных никелевых сплавов, получаемых методами порошковой металлургии // Технология легких сплавов. 2012. № 2. С. 52–61.
  33. Гарибов Г.С., Гриц Н.М., Востриков А.В., Федоренко Е.А. Разработка и исследование нового гранулируемого высокопрочного жаропрочного никелевого сплава ВВ752П для перспективных изделий авиационной техники // Технология легких сплавов. 2011. № 1. С. 7–11.
  34. Елисеев Ю.С., Масленков С.Б., Гейкин В.А., Поклад В.А. Технология создания неразъемных соединений при производстве газотурбинных двигателей. М.: Наука и технологии, 2001. 544 с.
  35. Бер Л.Б., Казберович А.М. Влияние легирования и некоторых структурных факторов на комплекс характеристик заготовок дисков из гранулируемых жаропрочных никелевых сплавов ЭП741НП, ВВ750П, ВВ751П, ВВ752П и ВВ753П // Технология легких сплавов. 2019. № 3. С. 16–33.
  36. Forde P.T. Tantalum in superalloys // Advanced Materials and Processes. 1996. No. 149 (4). P. 39–40.
  37. Гарибов Г.С., Гриц Н.М. Пути создания новых высокожаропрочных гранулируемых сплавов для перспективных авиадвигателей // Технология легких сплавов. 2012. № 3. С. 35–43.
  38. Гарибов Г.С., Востриков А.В., Гриц Н.М., Федоренко Е.А. Разработка новых гранулированных жаропрочных никелевых сплавов для производства дисков и валов авиационных двигателей // Технология легких сплавов. 2010. № 2. С. 34–43.
  39. Способ получения изделия из сплава типа ВВ751П с высокой прочностью и жаропрочностью: пат. 2453398 Рос. Федерация; заявл. 14.06.11; опубл. 20.06.12.
  40. Жаропрочный никелевый сплав: пат. 2697674 Рос. Федерация; заявл. 24.05.19; опубл. 16.08.19.
  41. Волков А.М., Востриков А.В., Бакрадзе М.М. Разработка нового гранулируемого жаропрочного никелевого сплава ВЖ178П для перспективных авиационных ГТД // Перспективные жаропрочные никелевые деформируемые сплавы и технологии их переработки: материалы Всеросс. науч.-техн. конф. М., 2018. С. 25–38.