Влияние эксплуатационных факторов на основные физико-механические свойства изделия из стеклопластика ВПС-31
Приведены результаты работ, выполненных в НИЦ «Курчатовский институт» – ВИАМ в рамках исследования влияния эксплуатационных факторов (повышенной влажности и температуры) на основные физико-механические свойства стеклопластика ВПС-31 (в том числе на температуру стеклования, прочность и модуль упругости при растяжении, удлинение при разрыве при различных температурах испытания в исходном состоянии и после воздействия влаги). Исследованы фрагменты лонжерона, успешно выдержавшего в составе конструкции лопасти термоциклические испытания (день/ночь). Результаты исследований подтвердили возможность эксплуатации изделий из стеклопластика ВПС-31 в условиях влажного тропического климата.
Введение
В настоящее время ведущие российские и зарубежные производители вертолетной техники в своих разработках используют широкий спектр полимерных композиционных материалов (ПКМ) в различных конструкциях: лопастях несущих и рулевых винтов, деталях фюзеляжа. Изделия из ПКМ в процессе эксплуатации подвергаются воздействию различных агрессивных факторов окружающей среды, которые влияют на физико-механические свойства материалов и конструкций из них, вызывая преждевременное старение. Основными факторами, оказывающими негативное влияние на ПКМ, являются высокая влажность, широкий диапазон температурных перепадов, интенсивная солнечная радиация с повышенной долей ультрафиолета ит. п. [1–5].
Опыт эксплуатации вертолетов с лонжеронами несущих лопастей, изготовленных из стеклопластика ВПС-18, в странах с тропическим климатом показал наличие такого явления, как значительный «стояночный свес» лопастей при хранении на воздухе (вне ангаров), вызываемый изменением упруго-прочностных свойств материала при естественном нагреве. По-видимому, это связано с недостаточной тепло- и влагостойкостью эпоксидного связующего ЭДТ-10П в стеклопластике ВПС-18 [6, 7].
При учете этой и других проблем для лопастей вертолетов нового поколения и модернизации уже выпускаемых разработаны новые материалы и технологии [8], в том числе препрег и однонаправленный стеклопластик конструкционного назначения марки ВПС-31 (на основе стеклянного ровинга РВМПН-1200-14 и расплавного эпоксидного связующего ВСР-3М), работающий в диапазоне температур от –60 до +80 °С, включая условия эксплуатации при повышенных температуре и влажности (тропические условия).
Внедрение стеклопластика ВПС-31 в конструкцию лопасти сопровождалось проведением ряда научно-исследовательских и опытно-конструкторских работ, в рамках которых выполнено это исследование.
В данной работе представлены результаты исследования основных физических и механических свойств стеклопластика ВПС-31, образцы которого вырезаны из реального изделия – лонжерона несущей лопасти вертолета, успешно выдержавшей термоциклические испытания, имитирующие многократный нагрев лопасти от солнечного излучения в течение дня и охлаждение в течение ночи в условиях стоянки (120 циклов: «день» – нагрев и выдержка при температуре 75±5 °С, «ночь» – естественное охлаждение до температуры цеха при выключенных нагревателях): величина прогиба не превысила 40 мм (при аналогичных испытаниях величина прогиба лопастей с лонжероном из стеклопластика ВПС-18 превышала 500 мм).
В рамках работы оценивали следующие основные физико-механические свойства образцов из стеклопластика ВПС-31, вырезанных из фрагментов лонжерона: температуры стеклования Тgсух в исходном состоянии (сразу после испытаний на термоциклирование) и после влагопоглощения Тgвл (при температуре 80 °С и относительной влажности 98 %), массовое содержание связующего, объемное содержание наполнителя, пористость и плотность, а также характеристики растяжения: прочность и модуль упругости при растяжении и удлинение при разрыве при температурах испытания 20 и 80 °С в исходном состоянии (после испытаний на термоциклирование) и после воздействия влаги.
Материалы и методы
Опытный вариант лонжерона несущей лопасти изготовлен из препрега стеклопластика ВПС-31 с однонаправленной структурой методом спиральной намотки под углом ±30 градусов с последующим формованием пресс-камерным методом и подвергнут термоциклическим испытаниям в условиях и по программе разработчика конструкции.
Для проведения исследований выбраны пять фрагментов лонжерона: фрагмент 1 прилегает к комлевой части лонжерона, фрагменты 2–5 вырезаны по длине перовой части.
Образцы для проведения исследований вырезали из верхней, задней и нижней стенок лонжерона на станке с ЧПУ при постоянном водяном охлаждении в процессе резки. Такое оборудование исключает перегрев образцов при воздействии на них режущего инструмента, а также позволяет получить необходимые геометрическую точность и качество поверхностей обрабатываемых материалов. Изображения фрагментов лонжерона с указанием расположения стенок приведены на рис. 1.
Рис. 1. Фрагменты перовой (а) и комлевой (б) частей лонжерона лопасти несущего винта вертолета
Температуру стеклования материала лонжерона в исходном состоянии (состоянии поставки после испытаний на термоциклирование) и после процедуры влагопоглощения при относительной влажности φ = 98 % определяли методом динамического механического анализа на динамическом механическом анализаторе ДМА 242С фирмы Netzsch (Германия) по стандартам АSТМ Е 1640-94 и DIN 53545 в режиме трехточечного изгиба при частоте изгибающей нагрузки 1 Гц и скорости нагрева 5 °С/мин. Температуру стеклования определяли как температуру начала падения динамического модуля упругости на кривой температурной зависимости. С целью сокращения срока достижения равновесного состояния процедуру влагопоглощения проводили при повышенной температуре (80 °С), при этом φ = 98 %. На образцах, подвергнутых влагопоглощению, отсутствовали лакокрасочные покрытия.
Образцы для определения температуры стеклования (размером 50´10´2 мм), показанные на рис. 2, изготавливали из фрагментов лонжерона 1, 2, 3, причем из фрагмента 1 вырезаны образцы однонаправленной структуры.
Рис. 2. Образцы для определения температуры стеклования стеклопластика
Физические характеристики стеклопластика – плотность, пористость, массовое содержание связующего, объемное содержание наполнителя, поверхностную плотность наполнителя и влагопоглощение в стенках лонжерона, определяли на лабораторном оборудовании в соответствии с ГОСТ 15139–69, ГОСТ Р56682–2015 и ГОСТ 4650–80. При этом образцы (размером 50´25 мм), показанные на рис. 3, изготавливали из фрагмента лонжерона 1 (включающего слой пластика с однонаправленной структурой) и фрагмента 2.
Рис. 3. Образцы для определения физических свойств стеклопластика
Механические свойства – прочность s11 и модуль упругости при растяженииE11 и удлинение при разрыве ε11 – определяли на испытательной машине Zwick/Roell Z100 в соответствии с ГОСТ 25.602–80. Образцы (размером 200´25 мм), показанные на рис. 4, изготавливали из фрагментов лонжерона 4 и 5. Образцы разделили на две группы: одну группу подвергали испытанию в состоянии поставки после термоциклирования («сухое» состояние) при температурах 20 и 80 °С, другую – после воздействия влаги (равновесное влагопоглощение при температуре 80 °С и φ = 98 %). Образцы, подвергнутые насыщению влагой, не были защищены лакокрасочным покрытием.
Рис. 4. Образцы для определения механических свойств стеклопластика
Результаты и обсуждение
В табл. 1 показаны результаты определения влагопоглощения и температуры стеклования исследуемого материала, при достижении которых полимерная матрица переходит в высокоэластичное состояние при нагревании и теряет возможность эффективно передавать нагрузку между волокнами, что может привести к потере устойчивости и резкому снижению уровня упруго-прочностных свойств ПКМ.
Температура стеклования позволяет в первом приближении определить предельную температуру эксплуатации ΔТ с учетом интервала запаса. Особо следует отметить, что в условиях высокой влажности полимерная матрица поглощает влагу из окружающей среды и пластифицируется. При этом существенно снижаются температура стеклования и, соответственно, предельная температура эксплуатации изделия из данного ПКМ [9, 10].
Таблица 1
Температура стеклования и влагопоглощение образцов из стеклопластика ВПС-31
Условный номер фрагмента | Структура армирования образца, градус | Температура стеклования, °С | Влаго-поглощение, % | |
в исходном состоянии | после процедуры влагопоглощения (при температуре 80 °С и φ = 98 %) | |||
1 | 0 | 158 | 112,5 | 1,36 |
2 | ±30 | 143 | 104 | 1,14 |
3 | ±30 | 143 | 105 | 1,26 |
Стеклопластик ВПС-31* | 158 | – | – | |
* Результаты испытаний стеклопластика получены при проведении выходного контроля качества партии препрега, предназначенного для изготовления исследуемого лонжерона (до термоциклирования). | ||||
Анализ полученных данных показал, что температура стеклования стеклопластика ВПС-31 в исходном состоянии (до влагопоглощения, но после термоциклирования) в образце со структурой армирования 0 градусов составила 158 °С, как и в образце стеклопластика, испытанном при выходном контроле качества партии исходного препрега, который использовали при изготовлении лонжерона, что подтверждает положительные результаты испытания на термоциклирование. Следует отметить, что температуры стеклования Tgсух и Tgвл в образце со структурой армирования 0 градусов, полученном из стенки фрагмента 1, больше, чем в образцах со структурой армирования ±30 градусов (фрагменты 2 и 3), что можно объяснить с позиции утверждения, что ПКМ с перекрестной структурой армирования более «чувствительны» к воздействию окружающей среды (нагрев, повышенная влажность), чем материалы с однонаправленной структурой [11].
Для более точных выводов необходимо собрать статистические данные [12] по большому количеству изготовленных опытных образцов. Температуры стеклования в образцах, вырезанных по длине лонжерона, колебались в следующих пределах: Tgсух – от 142 до 158 °С, Tgвл – от 104 до 113 °С. Анализ этих значений показал, что присутствует необходимый запас предельной температуры эксплуатации (ΔТ = 25–30 °С) для надежной работы в условиях влажных тропиков (при φ = 98 % и нагреве при воздействии прямых солнечных лучей).
В табл. 2 показаны результаты определения физических свойств стеклопластика ВПС-31 – массовое содержание связующего Pсв, плотность γ, объемное содержание наполнителя Vн, поверхностная плотность наполнителя ρн, пористость Vп и толщина стенки образца t.
Таблица 2
Физические свойства образцов из стеклопластика ВПС-31
Условный номер фрагмента образца | Расположение фрагмента | Pсв, % | γ, г/см3 | ρн, г/м2 | Vн, % | Vп , % | t, мм |
1 | Верхняя стенка | 34,3 | 1,86 | 10153 | 47,5 | 0,5 | 8,3* |
Задняя стенка | 32,0 | 1,90 | 7501 | 50,0 | 0,5 | 5,8 | |
Нижняя стенка | 34,0 | 1,87 | 9712 | 47,8 | 0,6 | 7,9* | |
2 | Верхняя стенка | 35,4 | 1,84 | 7852 | 46,0 | 1,0 | 6,6 |
Задняя стенка | 28,0 | 1,96 | 7474 | 54,8 | 0,5 | 5,3 | |
Нижняя стенка | 36,9 | 1,82 | 7250 | 44,4 | 1,0 | 6,3 | |
3 | Верхняя стенка | 34,3 | 1,84 | 8163 | 46,8 | 1,8 | 6,8 |
Задняя стенка | 24,5 | 2,00 | 7366 | 59,0 | 1,0 | 4,8 | |
Нижняя стенка | 36,7 | 1,82 | 7366 | 44,6 | 0,9 | 6,5 | |
* Включает дополнительно толщину однонаправленного слоя стеклопластика. | |||||||
Из данных, представленных в табл. 2, видно, что разброс значений физических параметров стеклопластика в лонжероне довольно существенный. Применение метода намотки для изготовления оболочек асимметричной конструкции из ПКМ, а также конструктивные особенности формующей оснастки не обеспечивают получение стеклопластика со стабильным уровнем физических и, как следствие, механических свойств материала стенок лонжерона [13, 14]. Такая неоднородность значений (например, показателей объемного содержания армирующего стеклонаполнителя (Vн = 44–59 %) и связанного с ним температурного коэффициента линейного расширения) может приводить к образованию значительных внутренних напряжений в изделии [15], которые под воздействием тепла и влаги вызывают существенное коробление лонжерона и т. п.
В табл. 3 представлены обобщенные данные физических свойств образцов из стеклопластика ВПС-31 (фрагменты 2 и 3, расположенные по верхней, задней и нижней стенкам).
Таблица 3
Физические свойства (обобщенные данные) образцов
(со структурой армирования ±30 градусов) из стеклопластика ВПС-31 (фрагменты 2 и 3)
Расположение фрагмента | Pсв, % | γ, г/см3 | ρн, г/м2 | Vн, % | Vп, % | t, мм |
Верхняя стенка | 34,3–35,4 | 1,84–1,86 | 7852–8163 | 46,0–46,8 | 1,0–1,8 | 6,6–6,8 |
Задняя стенка | 24,5–28,0 | 1,96–2,00 | 7366–7474 | 54,8–59,0 | 0,5–1,0 | 4,8–5,3 |
Нижняя стенка | 36,7–36,9 | 1,82–1,87 | 7250–7366 | 44,4–44,6 | 0,9–1,0 | 6,3–6,5 |
Показатель поверхностной плотности наполнителя (т. е. масса (в граммах) стенки площадью 1 м2 после выжигания связующего), полученный в рамках исследования, позволяет определить фактическое количество армирующего стеклонаполнителя в составе препрега, укладываемого на оправку в соответствии с программой намотки. Анализ значений поверхностной плотности наполнителя в образцах исследуемого лонжерона свидетельствует о неравномерности распределения волокнистого наполнителя по верхней, нижней и задней стенкам, что является основной причиной колебаний значений толщины. Причем поверхностная плотность наполнителя в верхней стенке стабильно больше, чем в нижней, поэтому даже при меньшем (в данном случае) содержании связующего в ней толщина верхней стенки стабильно больше, чем толщина нижней.
В табл. 4 и 5 приведены результаты испытаний образцов на растяжение при температурах 20 и 80 °С, а также после процедуры влагопоглощения (при температуре 80 °С и φ = 98 %).
Анализ полученных данных свидетельствует, что разбросы значений упруго-прочностных свойств образцов довольно существенные, что можно объяснить неоднородностью структуры стенок (разброс значений показателей Pсв и ρн). В зависимости от температуры испытания Tисп и при разбросе значений массового содержания связующего по образцам от 26,9 до 36,5 % показатели прочности s11 и модуля упругости при растяжении E11 варьируются в пределах, указанных в табл. 6. Здесь же приведены показатели сохранения исходного уровня указанных свойств образцов (испытанных при температуре 20 °С) после воздействия повышенных температуры и влажности.
Таблица 4
Результаты испытаний образцов (со структурой армирования ±30 градусов)
из стеклопластика ВПС-31 на растяжение
Условный номер фрагмента | Условный номер образца* | Tисп, °С | t, мм | σ11, МПа | E11, ГПа | ε11, % | Pсв, % | ρн, г/м2 |
4 | в-4/1 | 20 | 6,37 | 430 | 24,0 | 2,15 | 33,80 | 6936 |
н-4/1 | 6,20 | 450 | 23,5 | 2,50 | 32,50 | 7824 | ||
в-4/2 | 6,58 | 415 | 23,5 | 2,15 | 34,40 | 7891 | ||
н-4/2 | 5,95 | 400 | 22,0 | 2,40 | 31,90 | 7718 | ||
5 | z-5/1 | 5,25 | 444 | 25,5 | 1,90 | 27,00 | 7660 | |
н-5/1 | 6,51 | 430 | 24,5 | 2,05 | 33,40 | 8005 | ||
в-5/1 | 6,75 | 390 | 22,5 | 2,10 | 34,00 | 7984 | ||
н-5/2 | 6,61 | 415 | 24,5 | 2,10 | 33,73 | 7999 | ||
4 | в-4/3 | 80 | 6,60 | 325 | 23,0 | 1,95 | 34,80 | 7917 |
z-4/1 | 5,15 | 345 | 25,5 | 2,35 | 27,30 | 7422 | ||
н-4/3 | 6,55 | 295 | 16,5 | 1,80 | 36,50 | 7530 | ||
в-4/4 | 6,75 | 340 | 22,5 | 1,25 | 35,70 | 7803 | ||
н-4/2 | 6,25 | 315 | 18,5 | 1,95 | 34,50 | 7489 | ||
5 | в-5/2 | 6,62 | 325 | 21,0 | 1,85 | 33,80 | 7829 | |
z-5/2 | 5,23 | 345 | 25,0 | 1,45 | 26,90 | 7657 | ||
н-5/3 | 5,90 | 266 | 23,7 | 2,05 | 33,10 | 7378 | ||
в-5/3 | 6,50 | 310 | 20,5 | 1,70 | 34,00 | 7719 | ||
н-5/4 | 5,80 | 280 | 24,0 | 1,95 | 33,20 | 7338 | ||
* Буквы в, z, н обозначают верхнюю, заднюю и нижнюю стенки лонжерона соответственно. | ||||||||
Таблица 5
Результаты испытаний образцов (со структурой армирования ±30 градусов)
из стеклопластика ВПС-31 на растяжение после процедуры влагопоглощения
(при температуре 80 °С и φ = 98 %)
Условный номер фрагмента | Условный номер образца* | t, мм | σ11, МПа | E11, ГПа | ε11, % | Pсв, % | ρн, г/м2 |
4 | в-4/5 | 6,65 | 320 | 23,6 | 1,55 | 34,3 | 8460 |
н-4/5 | 6,25 | 270 | 14,5 | 2,85 | 36,1 | 7347 | |
в-4/6 | 6,55 | 345 | 23,3 | 1,50 | 33,6 | 8511 | |
z-4/2 | 5,20 | 260 | 17,3 | 2,00 | 27,9 | 7544 | |
н-4/6 | 5,85 | 330 | 18,3 | 2,80 | 33,0 | 7440 | |
5 | в-5/4 | 7,05 | 360 | 24,7 | 1,60 | 33,7 | 8682 |
в-5/5 | 6,99 | 330 | 23,9 | 1,65 | 33,2 | 8520 | |
z-5/3 | 5,27 | 283 | 19,0 | 2,25 | 26,9 | 7590 | |
н-5/5 | 6,10 | 286 | 19,3 | 2,25 | 32,5 | 7554 | |
* Буквы в, z, н обозначают верхнюю, заднюю и нижнюю стенки лонжерона соответственно. | |||||||
Таблица 6
Сохранение механических свойств стеклопластика ВПС-31
Условия испытания | σ11, МПа | σ‾11, МПа (среднее значение) | Уровень сохранения, % от исходного значения | E11, ГПа
| E¯11, ГПа (среднее значение) | Уровень сохранения, % от исходного значения |
Tисп = 20 °С | 390–450 | 420,0* | – | 22,0–25,5 | 23,8* | – |
Tисп = 80 °С | 266–345 | 305,5 | 72,7 | 16,5–25,5 | 21,0 | 88,2 |
Tисп = 80 °С и φ = 98 % | 260–345 | 302,5 | 72,0 | 14,5–24,9 | 19,7 | 82,8 |
* Исходные значения для расчета величины сохранения свойств после воздействия температуры и влажности. | ||||||
Из данных, представленных в табл. 6, видно, что, несмотря на существенный разброс значений механических свойств, материал стенок лонжерона (стеклопластик ВПС-31) сохраняет показатель прочности на уровне >72 %, а жесткости – на уровне >82 % в условиях повышенной влажности (при температуре 80 °С и φ = 98 %).
Заключения
Результаты работ, выполненных в НИЦ «Курчатовский институт» – ВИАМ, в рамках исследования влияния эксплуатационных факторов (повышенных влажности и температуры) на основные физико-механические свойства стеклопластика ВПС-31, из которого изготовлен исследуемый лонжерон, показали, что данный материал успешно выдержал в составе конструкции лопасти термоциклические испытания (день/ночь): во влагонасыщенном состоянии уровень сохранения упруго-механических свойств составил не менее 70–80 %, значение температуры стеклования Tgсух – не ниже 104 °С, что подтверждает возможность эксплуатации изделий из стеклопластика ВПС-31 в условиях влажного тропического климата.
Разброс значений свойств стеклопластика (как по длине, так и по каждому из исследованных сечений) довольно существенный: по показателю массового содержания связующего – от 24,5 до 36,9 %, по поверхностной плотности наполнителя в стенке лонжерона – от 7250 до 8163 г/м2, что, в свою очередь, обусловило разброс значений толщины стенки – от 4,8 до 6,8 мм. По-видимому, применение метода намотки для изготовления асимметричных оболочек, таких как лонжерон, конструктивные особенности формующей оснастки и принятый способ формования лонжеронов влияют на стабильность свойств стеклопластика в составе лонжерона.
Результаты выполненной работы являются основанием для использования автоклавного метода формования лонжерона (вместо пресс-камерного метода) с целью получения более стабильных характеристик.
- Каблов Е.Н., Старцев В.О., Иноземцев А.А. Влагонасыщение конструктивно-подобных элементов из полимерных композиционных материалов в открытых климатических условиях с наложением термоциклов // Авиационные материалы и технологии. 2017. № 2 (47). С. 56–68. DOI: 10.18577/2071-9140-2017-0-2-56-68.
- Каблов Е.Н., Старцев В.О. Климатическое старение полимерных композиционных материалов авиационного назначения. I. Оценка влияния значимых факторов воздействия // Деформация и разрушение материалов. 2019. № 12. С. 7–16.
- Каблов Е.Н., Старцев В.О. Климатическое старение полимерных композиционных материалов авиационного назначения. II. Развитие методов исследования ранних стадий старения // Деформация и разрушение материалов. 2020. № 1. С. 15–21.
- Каблов Е.Н., Старцев В.О. Системный анализ влияния климата на механические свойства полимерных композиционных материалов по данным отечественных и зарубежных источников (обзор) // Авиационные материалы и технологии. 2018. № 2 (51). С. 47–58. DOI: 10.18577/2071-9140-2018-0-2-47-58.
- Liew Y.S., Tan K.H. Durability of GFRP composites under tropical climate // Fibre-Reinforced Polymer Reinforcement for Concrete Structures. Singapore, 2003. P. 769–778. DOI: 10.1142/9789812704863_0072.
- Абрамова М.Г., Луценко А.Н., Варченко Е.А. Об особенностях подтверждения соответствия климатической стойкости материалов авиационного назначения на всех этапах жизненного цикла (обзор) // Авиационные материалы и технологии. 2020. № 1 (58). С. 86–94. DOI: 10.18577/2071-9140-2020-0-1-86-94.
- Лаптев А.Б., Барботько С.Л., Николаев Е.В. Основные направления исследований сохраняемости свойств материалов под воздействием климатических и эксплуатационных факторов // Авиационные материалы и технологии. 2017. № S. С. 547–561. DOI: 10.18577/2071-9140-2017-0-S-547-561.
- Попов Ю.О., Колокольцева Т.В., Хрульков А.В. Новое поколение материалов и технологий для изготовления лонжеронов лопастей вертолета // Авиационные материалы и технологии. 2014. № S2. С. 5–9.
- Хасков М.А. О специфике определения температуры стеклования влагонасыщенных полимерных композиционных материалов методом динамического механического анализа // Заводская лаборатория. Диагностика материалов. 2016. Т. 82. № 1. С. 25–31.
- Лаптев А.Б., Николаев Е.В., Колпачков Е.Д. Термодинамические характеристики старения полимерных композиционных материалов в условиях реальной эксплуатации // Авиационные материалы и технологии. 2018. № 3 (52). С. 80–88. DOI: 10.18577/2071-9140-2018-0-3-80-88.
- Composite materials handbook. Vol. 1. Polymer matrix composites guidelines for characterization of structural materials. SAE International, 2012. Ch. 6. P. 29–33.
- Лаптев А.Б., Барботько С.Л., Николаев Е.В., Скирта А.А. Статистическая обработка результатов климатических испытаний стеклопластиков // Пластические массы. 2016. № 3–4. С. 58–64.
- Ивчин В.А., Никифоров В.А., Самсонов К.Ю. Влияние различных вариантов лопастей несущего винта на X-образный рулевой винт вертолета // Научный вестник МГТУ ГА. 2018. Т. 21. № 1. С. 114–123. DOI: 10.26467/2079-0619-2018-21-1-114-123.
- Слюсарь Б.Н., Флек М.Б., Гольдберг Е.С. Технология вертолетостроения. Технология производства лопастей вертолетов и авиационных конструкций из полимерных композиционных материалов. Ростов-на-Дону: Изд-во ЮНЦ РАН, 2013. С. 153–199.
- Potter K., Langer C., Hodgkiss B., Lamb S. Sources of variability in uncured aerospace grade unidirectional carbon fiber epoxy preimpregnate // Сomposites. Part A. 2007. Vol. 38. Is. 3. P. 905–916. DOI: 10.1016/j.compositesa.2006.07.010.